1. 回转支承承载曲线图上的12代表什么
011是四点接触外齿回转支承 01是四点接触 后面的1是小模数外齿。
其中01指的是01系列回转支承
011中的最后一个1指的是外齿式回转支承（2为大模数外齿，3为内齿，4为大模数内齿）
2. 回转支承承载能力曲线1和2意思
这个问题首先要看有几个支撑钉。 一个支撑钉，那么只限制一个自由度（沿支撑钉轴线方向的移动自由度）。 两个支撑钉，那么限制两个自由度（沿支撑钉轴线方向的移动自由度和一个转动自由度） 如果有三个以上支撑钉，限制的自由度个数和种类需要根据支撑钉的位置确定。
3. 回转支承原理图
塔吊回转电阻制动原理是线圈。通过串联电阻起到减速作用 。实现运行平稳 ，慢启动， 慢就位。
塔吊回转运动的产生是通过上、下回转支座分别装在回转支承的内外圈上，并由回转机构驱动小齿轮，小齿轮与回转支承的大齿轮啮合，带动回转上支座相对于下支承运动。塔身结构回转方式可分为下回转（塔身回转）和上回转（塔身不回转）塔式塔吊。
下回转塔式塔吊将回转支承、平衡重主要机构等均设置在下端，其优点是：塔式所受弯矩较少，重心低，稳定性好，安装维修方便，缺点是对回转支承要求较高，安装高度受到限制。
上回转塔式塔吊将回转支承，平衡重，主要机构均设置在上端，其优点是由于塔身不回转，可简化塔身下部结构、顶升加节方便。
缺点是：当建筑物超过塔身高度时，由于平衡臂的影响，限制塔吊的回转，同时重心较高，风压增大，压重增加，使整机总重量增加。
4. 回转支承结构图
回转顶尖一般有七个号，同莫氏锥度一样。当然也有加工定制的非标顶尖。机械工具顶尖，机械加工中的机床部件，有回转顶尖和固定顶尖两种。顶尖可对端面复杂的零件和不允许打中心孔的零件进行支承。顶尖主要由顶针、夹紧装置、壳体、固定销、轴承和芯轴组成。
莫氏锥度是一个锥度的国际标准，用于静配合以精确定位。由于锥度很小，利用摩擦力的原理，可以传递一定的扭矩，又因为是锥度配合，所以可以方便的拆卸。在同一锥度的一定范围内，工件可以自由的拆装，同时在工作时又不会影响到使用效果，比如钻孔的锥柄钻，如果使用中需要拆卸钻头磨削，拆卸后重新装上不会影响钻头的中心位置。莫氏锥度，有0，1，2，3，4，5，6共七个号，锥度值有一定的变化，每一型号公称直径大小分别为9.045，12.065，17.78，23.825，31.267，44.399，63.348。
5. 回转支承内部结构
这个在一般情况下，回转支承滚动体采用整体淬硬的碳铬轴承钢。牌号为GCr15或GCr15SiMn钢制造；湛泸回转支承套圈则采用表面淬硬钢，当用户无特殊要求时，一般选用50Mn钢制造，但有时为了满足部分特殊应用场合主机的需要，也可根据用户提供的具体使用条件选用其它牌号的表面淬硬钢，如42CrMo、5CrMnMo等。
6. 回转支承载荷
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B，标高38.24m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
模板支架高度H(m)
2.83
模板支架纵向长度L(m)
8
模板支架横向长度B(m)
1.6
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架自重
0.75
混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.4
0.2
地基粗糙程度
B类(城市郊区)
模板支架顶部距地面高度(m)
9
风压高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
950
立柱横向间距lb(mm)
950
水平拉杆步距h(mm)
1500
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度l1(mm)
250
主梁最大悬挑长度l2(mm)
250
设计简图如下：
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
26
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
9000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝6.511×0.32/8＝0.073kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.073，0.237]＝0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝26N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×9000×281250)=0.13mm
ν＝0.13mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.073×0.952+0.125×0.945×0.952＝0.228kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.952+0.203×3.15×0.95，0.125×0.097×0.952+0.188×3.15×0.95]＝0.614kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.228，0.614，0.791]＝0.791kN·m
σ=Mmax/W=0.791×106/64000=12.352N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.073×0.95+0.625×0.945×0.95＝1.198kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.95+0.688×3.15＝2.225kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.198，2.225，3.174]＝3.174kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9504/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/400＝950/400＝2.375mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×256×104)＝0.02mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×250/400＝1.25mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×3
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.705×0.95＝2.025kN
按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.705×0.25＝0.426kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.025kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.95＝1.251kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.25＝0.263kN
R'＝max[R'max，R'1]＝1.251kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.532×106/4490=118.414N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.05×1000/424＝19.104N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.536mm≤[ν]=950/400=2.375mm
悬挑段νmax＝0.287mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=5.924kN，R2=6.35kN，R3=6.617kN，R4=5.409kN
图二
支座反力依次为R1=5.663kN，R2=6.487kN，R3=6.487kN，R4=5.663kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.617kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd(mm)
1500
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
立柱钢管截面类型(mm)
Ф48×3
立柱钢管计算截面类型(mm)
Ф48×3
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.3 = 1.642kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝5.705kN，R2＝6.247kN，R3＝6.372kN，R4＝5.453kN
顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294
查表得，φ＝0.197
不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.705，6.247，6.372，5.453]=6.372kN
f＝ N1/(ΦA)＝6372/(0.197×424)＝76.286N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×0.95×1.52/10＝0.054kN·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.705,6.247,6.372,5.453]+0.054/0.95=6.429kN
f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝6429/(0.197×424)+0.054×106/4490＝88.995N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm
λ=l0/i=3040.537/15.9=191.229
查表得，φ1=0.197
不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.705,6.247,6.372,5.453]+1×1.2×0.15×2.83=6.881kN
f=N/(φ1A)＝6.881×103/(0.197×424)=82.38N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×0.95×1.52/10＝0.054kN·m
Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.705,6.247,6.372,5.453]+1×1.2×0.15×2.83+0.054/0.95=6.938kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝6.938×103/(0.197×424)+0.054×106/4490=95.089N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=2.83/1.6=1.769＜3